зміст
попередній § наступний

Глава двадцять шоста КРУГОВА ДІАГРАМА асинхронної машини

§ 26-1. Обгрунтування кругової діаграми

Попередні зауваження. При зміні навантаження асинхронної машини її первинний 1Х і вторинний 1'2 струми змінюються за величиною і за фазою. При Ux - const і / = const режим роботи і величина навантаження асинхронної машини однозначно визначаються величиною її ковзання s. При зміні ковзання в межах від + °° до -о ° кінець вектора струму / 1 описує безперервну замкнуту криву, яка називається геометрі-

ного місцем цього струму. При постійних параметрах г '* ai. г'г, x'a2, ra, х, і ^ т = const, / г = const геометричним місцем кінців векторів струму / г є окружність, яка разом з деякими іншими побудовами називається круговою діаграмою асинхронної машини.

Кругова діаграма дозволяє визначити всі електромагнітні величини, що характеризують режим роботи машини при любо * значенні ковзання, і дає наочне уявлення про зміни * 3 ванні цих величин при зміні режиму роботи машини. Поетом ^ вона має велике методичне значення. Крім того, вона імеей також істотне практичне значення для вивчення режімощ роботи асинхронних машин у випадках, коли їх параметри можна прийняти постійними.

Існування кругової діаграми для асинхронної машини вперше було доведено А. гейландит в 1894 р Згодом теорія кругових діаграм і геометричних місць асинхронної машин! * Розвивалася іноземними (А. Беренд, А. Блондель, Г. Осанна Р. Гольдшмідт, Е. Арнольд, І . Л а-Кур, О. Блох і ін.) і радянськими (К А. Круг, М. П. Костенко, Б. І. Кузнєцов, Г. Н. Петров, Т. П. Гу Бенко і ін.) вченими.

Пряма опорів вторинної ланцюга. Кругову діаграму асинхронної машини зручно розглядати на основі Г-образно «схеми заміщення (див. Рис. 24-7).

Досліджуємо спочатку геометричне місце вторинного струму / а * На підставі рис. 24-7

являє собою опір короткого замикання асинхронної машини, заміряне із вторинною боку і приведеної до первинної обмотці. Дійсно, згідно зі схемою рис. 26-1,

Відрізок 0D 'являє собою величину Zn [см. вираз (26-2)] при деякому s, що знаходиться в межах 0> s> 1. При зменшенні ковзання від s = 1 до s = 0 точка D 'пересувається від точки С вгору до нескінченності.

При збільшенні ковзання від s = 1 до s = + co останній член (26-2) негативний і відкладається від точки С уздовж відрізка З А 'вниз. Точка В 'відповідає s = + оо, а також s = -з і розташована приблизно в середині відрізка А'С.

При зміні ковзання в області негативних значень від s = - зі до 0 останній член (26-2) залишається негативним і росте по "абсолютною величиною від значення з '[г'% до нескінченності. Кінець вектора Zn при цьому ковзає по прямій З А 'від точки в' вниз до нескінченності. Таким чином, при зміні ковзання в межах - зі - = gs «£; + зі кінець вектора опору вторинної ланцюга Г-образної сх-еми заміщення

ковзає по нескінченній в обох напрямках прямий А'В'С (рис. 26-2). Кут а між віссю речових і вектором Zn є також змінною величиною.

Рис 26-2 Пряма опору вторинної ланцюга Г-подібної схеми заміщення і окружність вторинного струму асинхронної машини

Окружність вторинного струму. Направимо вектор первинної напруги £ / г = const по осі речових (рис. 26-2). Тоді, відповідно до виражень (26-1) і (26-6),

і повернуть щодо осі речових за годинниковою стрілкою на кут а (рис. 26-2).

Таким чином, для будь-якого значення s вектор ■ - 1 \ обернено пропорційний за величиною комплексу Zn і розташований в напрямку дзеркального відображення комплексу Zn щодо осі речових. При пересуванні на рис. 26-2 точки D 'вгору zn збільшується і а зменшується, внаслідок чого вектор / £' зменшується і повертається в бік осі +1. При цьому кінець вектора - 1%

описує криву DO (рис. 26-2). При пересуванні точки D 'на рис. 26-2 вниз кінець вектора- / £ 'описує криву DCBAO. Точки D, С, В, А цієї кривої відповідають точкам D ', С, В', А 'кінця прямої Zn. В результаті геометричним місцем вектора - / £ ​​'є зображена на рис. 26-2 замкнута крива, яка, як буде показано нижче, є колом з центром 0к. На рис. 26-2 відрізок ОА є максимальне значення Г% 'я відповідає точці А' прямий 2 ". Тому

і, отже, Z. ODA = 90 °. Це дійсно для будь-якого значення s і будь-якого розташування точки D на замкненій кривій ODCBA. З іншого боку, відомо, що кут, вписаний в коло і спирається на діаметр, є прямим. Звідси випливає, що крива ODCBAO є колом з діаметром ОА, що і треба було довести.

На окружності струму I '/ є характерні точки О, С і В, які відповідають ковзань s = 0; 1 і ± оо і ділять окружність на три частини, відповідні руховому, генераторному і гальмівного режимам роботи.

Згідно виразами (26-3) і (26-9), діаметр кругової діаграми в одиницях струму

З виразів (26-10) і (26-11) випливає, що діаметр кругової діаграми тим більше, чим менше електромагнітне розсіювання.

Вид кругової діаграми. Окружність первинного струму lt отримаємо, якщо врахуємо, що на підставі схеми заміщення рис 24-7

являє собою струм ідеального холостого ходу (s = 0), який при їх = const і Д = const має постійну величину. Тому

Рис 26-3 Точна кругова діаграма асинхронної машини з постійними параметрами

початок координат рис. 26-2 необхідно перенести на величину 1т, в результаті чого вийде повна кругова діаграма, зображені s женная на рис. 26-3. Ця діаграма називається також точної, так як в ній враховується величина модуля і аргументу поправочний коефіцієнт Сх. Діаметр окружності такої діаграми повернуть на кут 2у щодо горизонталі (рис. 26-3).

При зміні ковзання точка D на круговій діаграмі рис. 26-3 і кінці векторів струмів Д і - / £ ​​ковзають по колу. Область діаграми ODC відповідає руховому, область ОАВ - генераторному і область СВ - гальмівного режиму роботи асинхронної машини.

Як випливає з викладеного, величини струму 100, діаметра DK, кута у і опору з \ (r «2 - r '^ j, що визначає положення на круговій діаграмі точки s - ± оо, що не залежать від величини г'г. Тому величина окружності струму, її розташування та положення на ній точок s = 0 і s = ± оо теж не залежать від г'г.

Від величини г'г залежить лише положення на круговій діаграмі точки s = 1, причому ця точка зі збільшенням г \ зміщується проти годинникової стрілки у напрямку до точки s = 0.

Спрощена кругова діаграма виходить, якщо покласти у = 0. При цьому коло (рис. 26-3) повернеться на кут 2у і

Мал. 26-4. Спрощена кругова діаграма асинхронної машини з постійними параметрами

її діаметр Про А займе горизонтальне положення (рис. 26-4). Спрощена діаграма дає зазвичай досить точні результати для машин потужністю понад 10 кет, так як для цих машин у «0.

§ 26-2. Визначення з кругової діаграми величин, що характеризують роботу асинхронної машини

Кругова діаграма дозволяє визначити не тільки струми, але також різні інші величини, що характеризують режим роботи асинхронної машини (потужності, обертаючі моменти, к. П. Д., Ковзання і т. Д.). Для цього на круговій діаграмі будуються лінії потужностей і моментів, а також шкали ковзання, к. П. Д. І коефіцієнта потужності. Зазначені шкали можна будувати різними способами. Нижче шкали ковзання і cos фг будуються відповідно до рекомендацій ГОСТ 7217-66.

Кругові діаграми будуються для фазних значень струмів. Для цих струмів при цьому вибирається певний масштаб / л, -, виражений, наприклад, в а / см.

Лінії потужності і електромагнітного моменту. Опустимо на рис. 26-3 з точки D, що відповідає деякому ковзанню s, перпендикуляр DE "на горизонталь Охі. Тоді

Точка реального холостого ходу асинхронного двигуна G (рис. 26-3) через наявність механічних і додаткових втрат лежить трохи вище точки ідеального холостого ходу О. Якщо точку G з'єднати прямою з точкою С, то наближено можна вважати, що відрізок G "C" визначає собою величину зазначених втрат:

рях + рк = ТР0 "С", (26-19)

а відрізок DG "- величину корисної потужності на валу:

P2 = mpDG ". (26-20)

Для точок G і С кругової діаграми рівності (26-19) і (26-20) дають правильні значення рмх + рд і Р2 (для обох точок Р2 = = 0 і для точки С втрати рмх + РА = 0, що ясно з фізичних міркувань). Для проміжних значень s вираження (26-19) і (26-20) не цілком точні, так як лінія корисної потужності Р2 в дійсності не буде прямої, проте помилка при значеннях s, що лежать в області нормальних режимів роботи, буде незначна.

У зв'язку з викладеним лінії Оге, ОВ, ОС і GC кругової діаграми (рис. 26-3) називаються також лініями пер.вічяой, електромагнітної, механічної і вторинної потужностей і позначаються відповідно Рх = 0, ^ ем = 0, Рмх = 0, Р2 = 0.

У генераторному режимі точка D діаграми рис. 26-3 лежатиме на ділянці кола нижче лінії OS. Відрізки відповідних потужностей відраховуються по прямій, проведеної з точки D перпендикулярно ОА до ліній відповідних потужностей. Потужності Рмх, PS! L і Р2 змінять свій знак, коли точка D буде лежати нижче лінії ОВ. У той же час на ділянках кола між віссю абсцис і точками О і В буде Л> 0. Це означає, що для

відповідних режимів підводиться до валу потужність Р% недостатня для покриття втрат машини в генераторному режимі роботи, і ці втрати частково покриваються за рахунок споживаної з мережі потужності Рх.

У спрощеній круговій діаграмі (рис. 26-4) лінія DA ", на якій відраховуються потужності Рт, Рнх і Р2, займає вер-j тікальное положення і збігається з лінією DE", що визначає величину потужності Рх.

Оскільки електромагнітна потужність Р9М пропорційна електромагнітного моменту М, то відрізки DB "на рис. 26-3 і 26-4; визначають також величину М, а пряма ОВ називається такж ^ лінією електромагнітного моменту. При етоу

є масштаб моменту в одиницях системи СІ (на приклад, в Н'м / см). Якщо бажано визначати М в кгс-м, ті праву частину (26-22) потрібно розділити ще на 9,81.

Шкала коефіцієнта потужності coscpi. Проведемо (рис. 26-4) з точки 0'як з центру, відповідним радіусом (наприклад, 10 з «| окружність і побудуємо на вертикальній осі шкалу cos ф'при ^ нимая точку перетину цієї осі з вказаною окружністю заь cos ФГ = 1. Точку перетину цієї окружності з вектором струму / J або його продовженням знесемо на вертикальну вісь і відрахував & | величину осі cos ФГ при даному значенні струму, т. е. для даної точки кругової діаграми.

Шкала ковзання. Проведемо (рис. 26-5) через точку В (s = = ± оо) окружності дотичну BR, яка перпендикулярна радіусу ОКВ. Через деяку точку L на прямий ОВ проведемо пряму LQ, паралельну BR. Точка Q на прямий LQ визначаєте! як точка перетину цієї прямої з прямою BQ, що проходить че * рез точку С (s = 1). Доведемо, що пряма LQ є шкалу ковзання.

З деякою точки окружності D опустимо перпендикуляр DA1 на діаметр ОА і через точку Про проведемо дотичну до окруяс ності ВІД, яка буде паралельна DA ".

Відповідно до викладеного вище, ставлення відрізків (рис. 26-5);

Таким чином, ковзання для даної точки кругової діаграми D визначається відношенням відрізка ML, який відсікається на прямий QL променем BD, проведеним з точки В в точку D, до довжини відрізка QL. Для точки Про діаграми буде ML = 0, а для точки С буде ML = QL. Отже, в точці L буде s == 0, а в точці Q

буде s = 1. Відповідно до цього на пряму QL можна нанести шкалу Скольжения. Шкалу QL можна переміщати паралельно самій собі і тим самим змінювати її масштаб. Зокрема, для більш точного визначення малих значень s, які відповідають нормальним режимам роботи, шкалу QL слід пересунути вліво.

Опустимо також з точки С перпендикуляр СР на діаметр Про А. Тоді трикутники СОВ "і COF будуть подібні і, отже,

Подібна рекомендація міститься в 1UL1 7217-bb.

Шкала к. П. Д. Зробимо на круговій діаграмі (рис. 26-6) наступні побудови: 1) подовжити лінію корисною потужності на валу вліво до перетину з горизонтальною віссю або її продовженням в точці а і вправо до деякої точки з '; 2) проведемо лінію с'ь, паралельну діаметру Про А, і лінію їй, паралельну горизон-тальної осі; 3) відновимо перпендикуляри з точки а до лінії be 'і з деякою точки D на круговій діаграмі до лінії ас'; 4) з точки а через точку D проведемо пряму і опустимо на неї перпендикуляр c'h з точки з '.

Відрізок DE "являє собою первинну потужність двигуна Pi, а відрізок DC" - корисну потужність Р2. Тому к. П. Д.

Тому якщо при побудові відкласти відрізок йс '= be' і прийняти його за 100%, то відрізок c'f визначить величину к. П. Д. Максимальна величина к. П. Д. Визначається дотичній до окружності з точки а до перетину зі шкалою c'd.

Номінальна точка, перевантажувальна здатність і кратність пускового моменту. Крапку N на круговій діаграмі, відповідну номінального режиму роботи двигуна, знайдемо (рис. 26-7), якщо відкладемо від лінії корисної потужності GC перпендикулярно діаметру ОА відрізок

Аналогічним чином можна знайти на круговій діаграмі точки, відповідні будь-яким заданим значенням потужності.

Відрізок NB "на рис. 26-7 в масштабі моментів дорівнює електромагнітного моменту при номінальному режимі Мі, а відрізок СВ '" - пусковому моменту Мп при пуску з U1 = UH. Максимальний електро-

Рис 26-7 Визначення на круговій діаграмі номінальної точки і кратності максимального і пускового моментів

магнітний момент Мт визначається величиною відрізка A / 'BIV, яку знайдемо, якщо проведемо до кола дотичну, паралельну ОВ, і з точки торкання N' опустимо перпендикуляр на діаметр Про А. Перевантажувальна здатність двигуна, або кратність максимального моменту,

§ 26-3. Побудова кругової діаграми за даними дослідів холостого ходу і короткого замикання

Побудова кругової діаграми за розрахунковими даними не становить великих труднощів, так як при проектуванні машини визначаються також її параметри, і тому за наведеними вище співвідношенням можна розрахувати всі величини, що визначають вид кругової діаграми, її положення щодо осей і її характерні точки, діаметр DK, кут у і значення первинних струмів / 00, Лк> / ico, відповідних ковзань s = 0, 1, оо. Побудова кругової діаграми за дослідними даними проводиться на основі

дослідів холостого ходу і короткого замикання. Розглянемо це питання докладніше.

Досвід холостого ходу проводиться при роботі машини двигуном на холостому ходу, без навантаження на валу. При цьому вимірюється первинна потужність холостого ходу Ро і струм холостого ходу / 10 = = / 0 при різних значеннях прикладеної до обмотки статора

Мал. 26-8. Характеристика холостого ходу асинхронного двигуна типу А71-6 потужністю 14 кет, 220/380 в, 51,0 / 29,6 a, coscp = 0,83, к. П. Д. 87%

напруги Ux (тут маються на увазі фазні значення Ux і / 0). За цими даними розраховуються

і величини Ро, / 0 і cos q> 0 відкладаються в функції {/ г у вигляді кривих (рис. 26-8). Відзначимо, що у нормальних серійних асинхронних двигунів при їх = UH ток / 0 = (0,25 год-0,5) / 1 н і cos <p0 = = 0,09 год-0,18.

При реальному холостому ході s Ф 0, і тому потрібно знайти точку ідеального холостого ходу s = 0.

Віднімаючи з Ро електричні втрати в первинній обмотці рел1 для кожного значення І'знаходимо суму магнітних РМГ і механічних втрат рмХ:

В умовах досвіду п w const, і тому також рмх = const, в той час як величина РК1 пропорційна 11 \. Побудувавши криву (рис. 26-9)

яка внаслідок викладеного повинна являти собою пряму лінію, і продовживши її до осі ординат, визначимо рмх і РМГ для Ui = UH. Якщо на круговій діаграмі (рис. 26-10) в масштабі потужності відкласти Ро - рм%, провести горизонтальну пряму ОЕ і засікти цю пряму з точки Ot радіусом ОХО = / 00, то знайдемо точку ідеального, або синхронного (s = 0), холостого ходу 0. При зтом робиться виправдовує з великою точністю допущення, що струми реального і ідеального холостого ходу рівні.

Відзначимо, що при малих Ux крива РМГ + рях (рис. 26-9) може відхилятися від прямої вгору, так як при малих напругах

механічні втрати становлять для двигуна щодо велике навантаження і тому ковзання буде

400 300 200 100

0 12 3 4 ~ 5 * 10 * ВГ

Мал. 26-9. Поділ магнітних і

механічних втрат асинхронного

двигуна

значно збільшуватися. При цьому-стають помітними за величиною втрати в обмотці ротора, які при зазначених побудовах приймаються рівними нулю. Ця ділянка кривої при екстраполяції слід виключити з уваги.

При холостому ході зрушення фаз між Ег і / 0 з великою точністю становить 90 °. Тому (див. Рис. 24-8)

Співвідношення (26-30) дозволяє визначити напрямок діаметра Про А (рис. 26-11).

Досвід короткого замикання проводиться при замкнутої накоротко вторинній обмотці і загальмованому роторі, для чого

вал ротора належним чином закріплюється. При цьому вимірюються первинна потужність Рк і первинний фазний струм / 1к для кількох значень первинного напруги иг. При постійних параметрах залежність / 1к = f ([Д) являє собою пряму, залежність Рк = f (U ^ - квадратичну параболу, a cos <pK = = const.

Щоб уникнути виникнення великих струмів і перегріву обмоток досвід короткого замикання в навчальних лабораторіях зазвичай проводиться при зниженій напрузі, так що / 1к ^

Мал. 26-11. Побудова кругової діаграми за дослідними даними

«S (1,0-г-1,2) / 1 н. При номінальній напрузі величини струму і потужності короткого замикання будуть:

де / 1 до, Рк и U ± відповідають одному з Вироблення вімірів або однієї-з точок характеристик / 1к = / (t / i), Рк = / (t / i). Щоб виключити помилки випадкового характеру, величини / 1к, Рк і Ux рекомендується брати з побудованих графіків або характеристик. Побудова діаграми (рис. 26-11). Спочатку на діаграмі будується точка s = 0 відповідно до викладеного вище. Потім в масштабі потужності відкладається Рк-Н і проводиться горизонтальна лінія, яка засікається з точки Ot радіусом, рівним в масштабі струму величиною 1К н. Точка перетину С при цьому є точкою s = 1 кругової діаграми. Поєднавши точки О і С прямий, до середини хорди окружності відновлюємо перпендикуляр. Точка перетину перпендикуляра з напрямком

діаметра ОА визначає центр окружності Ок. Після цього радіусом Ojb можна накреслити коло струму.

Согласно рис. 26-2, кут б між діаметром ОА і лінією електромагнітної потужності ОВ визначається рівністю

Тут мається на увазі, що діаметр DK виражений в одиницях довжини.

За ГОСТ 7217-66 пряма ОВ (рис. 26-11) проводиться по відношенню до діаметру ОА під кутом б, що визначаються наближеним рівністю (26-32).

Крапку реального холостого ходу G на круговій діаграмі отримаємо, якщо відкладемо від горизонтальної осі величину потужності холостого ходу Ро при £ / г = Uu в масштабі потужності і проведемо горизонтальну лінію до перетину з колом (рис. 26-11). Цим побудова кругової діаграми закінчується, і можна приступити до визначення шуканих величин відповідно до викладеного в § 26-2.

§ 26-4. Оцінка точності і застосування кругової діаграми

Як уже зазначалося, кругова діаграма вірна при умові постійних параметрів машини. Насправді при зміні режиму роботи ці параметри змінюються, так як: 1) зі збільшенням струмів в обмотках внаслідок збільшення потоків розсіювання збільшується насичення коронок і тіла зубців, в результаті чого індуктивні опори розсіювання ха1 і x'Oi зменшуються; 2) зі збільшенням ковзання і частоти вторинного струму під впливом поверхневого ефекту опір г '% збільшується, а Хо2 зменшується.

Вплив поверхневого ефекту при / г = 50 гц в діапазоні ковзання 0 <\ s \ <1 стає помітним і має бути прийнято до уваги, коли висота мідних стрижнів коротко-замкнутої і фазної сбмоток ротора перевищує 10 мм, а висота алюмінієвих стрижнів - 14 мм . У нормальних короткозамкну-тих асинхронних двигунів потужністю понад 0,5 кет з метою збільшення пускового моменту (див. § 25-2) висота стрижнів вибирається завжди вище цих розмірів. У двигунах з фазним ротором потужністю понад 100 кет обмотка ротора виконується стрижневий і розміри стержнів при цьому також виходять вище зазначених

розмірів. Тому в нормальних асинхронних машинах в більшості випадків необхідно зважати на помітним впливом поверхневого ефекту.

Вплив насичення зубцеву зони в нормальних асинхронних машинах починає помітно позначатися при /> (1,5 -f 2) / і. При відкритих пазах цей вплив менше, ніж при напіввідкритих і напівзакритих. Залежно від форми пазів індуктивні опори розсіювання при короткому замиканні з Ьг = (У1н зменшуються в 1,15 - 1,4 рази в порівнянні з їх значеннями при / = / н. При критичному ковзанні / = (2,5 ч-3, 5) / н і ха1 + + х'а2 в 1,1 - 1,2 рази менше, ніж при / = / н.

У зв'язку з викладеним слід зазначити, що сталість параметрів дотримується тільки в дуже малих асинхронних машинах, потужністю приблизно 100-200 Вт і нижче, так як насичення і розміри стрижнів в таких машинах малі. JB нормальних же асинхронних машинах параметри практично постійні тільки в межах нормальних і близьких до них робочих режимів, коли / = ^ (1,0 -f- 1,5) / uhs ^ 0,05 -r- 0,08. Тому для цих машин кругова діаграма вірна тільки в області нормальних робочих режимів.

У програму типових випробувань нововиготовлених асинхронних двигунів на електромашинобудівних заводах входить перевірка гарантованих значень: 1) к. П. Д., Cos щ і s при номінальному навантаженні; 2) максимального моменту і 3) для ко-роткозамкнутих двигунів - пускового моменту і пускового струму при Vl = Un. Таким випробуванням піддають перші зразки машин нової серії і машини зі зміненою конструкцією, а також періодично окремі машини з числа що випускаються серійно. Для двигунів з Рп ^ 100 кет ГОСТ 7217-66 наказує визначення зазначених величин, безпосередньо з відповідних дослідів, а для машин з Р,> 100 кет допускається визначення цих величин за допомогою кругових діаграм, які стррятся відповідно до викладеного в § 26-3 .

Для визначення к. П. Д., Cos ФГ і s при Р = РІ будується кругова діаграма за даними випробування холостого ходу і випробування короткого замикання до / 1к = / iH. Дані останнього досвіду пересчіти-ються на £ / г = UH (див. § 26-3).

Якщо розміри стрижнів ротора більше зазначених вище, то досвід короткого замикання проводиться при частоті fx «5 гц, щоб виключити вплив поверхневого ефекту на параметри двигуна. Дані досвіду при цьому перераховуються на частоту / г = = / 1 н == 50 гц.

Для отримання більш точних результатів ГОСТ 7217-66 передбачає визначення к. П. Д. Не по шкалі к. П. Д., А розрахунком по окремим втрат. При цьому з кругової діаграми визначаються тільки величини Рі / г і s, а РАХ і РМГ при U = Uls

знаходяться за даними випробування холостого ходу, як було зазначено в § 26-3. Розрахувавши втрати в первинній обмотці

Додаткові втрати при номінальному навантаженні приймаються рівними 0.005Р !, а для інших навантажень перераховуються пропорційно квадрату первинного струму. Потім обчислюється к. П. Д. По формулі (24-77).

Для визначення Мт досвід короткого замикання проводиться при / 1к = (2,3-г-3,0) / 1 н, а при необхідності також і при fx = 5 гц, причому дані перераховуються на t / j = Uls і / i - / ih також> каків попередньому випадку. Більш докладні вказівки про побудову кругових діаграм у всіх цих випадках містяться в ГОСТ 7217-66.

Для визначення початкового пускового моменту і пускового струму виробляється досвід короткого замикання при номінальній частоті до значень / 1к = (2,5 ■ * ■ 3,0) / 1 н і будується характеристика ^ ik - f (Ui) (рис-26-12) . Якщо ця характеристика через вплив насичення буде нелінійної, то проводиться пряма, дотична до верхнього ділянці знятої характеристики, і передбачається, що при подальшому збільшенні / г характеристика йде уздовж цієї прямої (штрихова лінія на рис. 26-12). Величина / 1к при Ut = UHl визначається (див. Рис. 26-12) за формулою

де Мк - виміряне або розраховане значення моменту в досвіді короткого замикання при / г = / 1к. Розрахункове значення Мк визначається по електромагнітної потужності в досвіді короткого замикання, для чого з Ри віднімаються втрати в первинній обмотці і в стали при иг = t / lK.

§ 26-5. Робочі характеристики асинхронного двигуна

Робочими характеристиками асинхронного двигуна називають залежності споживаної потужності р 'первинного струму 11у коефіцієнта потужності cos ц> ь моменту на валу М2, ковзання s і к. П. Д. Ц від корисної потужності Р% при роботі з номінальною напругою і частотою. Робочі характеристики дозволяють знаходити всі основні величини, що визначають режим роботи двигуна при різних навантаженнях.

Мал. 26-13. Робочі характеристики Авін-Хроні двигуна потужністю 15 кет

Ці характеристики можна побудувати за розрахунковими даними при проектуванні двигуна, за даними безпосереднього навантаження двигуна або за даними кругової діаграми, побудованої на основі дослідів холостого ходу і короткого замикання.

При користуванні круговою діаграмою задаємося поруч значень потужності на валу, наприклад Р2 = 0,25Рн, 0,5Рн, 0,75РН) 1,25РН, і, відповідно до викладеного в § 26-2, знаходимо відповідні цим потужностям точки кругової діаграми, після чого за допомогою діаграми можна знайти всі необхідні величини, що характеризують роботу двигуна. Якщо відомі параметри двигуна, то можна скористатися схемою заміщення і, задавшись рядом значень ковзання в очікуваних межах його зміни, розрахувати спочатку струми, а потім за наведеними в попередніх розділах співвідношенням всі інші величини.

На рис. 26-13 зображені робочі характеристики асинхронного двигуна потужністю 15 кет. При Я2 = 0 величини / г і cos ФГ відповідають режиму холостого ходу.

Зміст
Попередній § Наступний